격동명조 다운로드

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5.1절의 유량분야 논의와 함께 현재의 계산이 흐름과 음향 필드를 적절히 포착할 수 있다는 결론을 내렸습니다. 버퍼 영역에서 그리드는 충분히 확장되어 인공 비반사 경계 조건 근처의 음향 및 보리탈 장애를 소멸시입니다. 도 15 및 도 16에 도시된 바와 같이 대규모 vortical 구조의 스팬방향으로 2차원이 정량적으로 논의된다. 본 섹션에서, 음원의 스팬와이즈 일관성에 대한 자유스트림 난류의 영향은 도 23에 나타난 캐비티 의 중심에 있는 기본 주파수에서 수직 속도의 일관성을 계산함으로써 논의된다. 섹션 5에서 설명한 바와 같이, 예측된 흐름과 사운드를 측정된 흐름과 비교하면 이러한 계산 그리드와 이러한 수치 방법을 사용하여 캐비티 흐름에서 방출되는 음향파를 캡처할 수 있음을 명확히 합니다. 자유스트림 난류가 없는 캐비티 흐름에 대해 대규모 vortices가 발견됩니다(Tu = 0.0%) 음향 공명과 없이 두 캐비티가 흐르게 됩니다. 이러한 vortices는 기본 주파수에서 공동의 상류 가장자리에서 흘리고 캐비티에서 주기적인 음향 방사선에 기여합니다. 시험부는 아크릴 플레이트와 다공성 플레이트로 구성된 단부에 의해 스팬 방식으로 종단되어 캐비티 내의 흐름을 시각화하고 스팬 방향으로 음향 공명을 억제한다. 캐비티의 중심을 따라 속도(=0.5)를 열선 불모계를 사용하여 측정하였다. 원거리 필드의 음향 압력(= 6.75, = 23.5)을 비지향성 1/2인치 마이크로 측정하였다.

또한, 음원의 강도의 약화로 인한 캐비티 톤의 음량 감소 수준은, 소스의 힘의 통합에 의해 계산되었다. 방정식은 다음과 같습니다:여기서 서브스크립트 “0”은 자유스트림 난류가 없는 캐비티 흐름의 상태를 의미합니다(Tu = 0.0%). 그림 17(b)에 나와 있듯이, 음향 공진이 있는 캐비티 흐름의 경우, 스펙트럼의 기울기는 프리스트림 난류를 추가하여 -5/3 전력의 곡선에 가까워집니다. 도 18(a) 및 18(b)은 각각 음향 공진 없이 캐비티 흐름에 대한 캐비티의 하류 가장자리 근처의 전력 스펙트럼(= 0.9 및 = 0)을 나타내고, 그 각각을 나타내었다. 그림 18(b)은 힘의 기울기가 St= 1-5 범위의 -5/3 전력의 곡선을 따라 선명함을 나타내며, 특히 음향 공진이 있는 캐비티 흐름에 대해 Tu = 2.3%를 나타낸다. 또한, 높은 주파수에서 의 전력은 Tu = 2.3 %의 프리 스트림 난류와 함께 더 강렬해진다. 도 24는 모든 요인으로 추정된 감소 수준이, 각각의 경우에 대해 직접 시뮬레이션으로부터 예측된 것과 비교된다는 것을 나타낸다. 또한, 우리는 캐비티 톤에 대한 자유 스트림 난류의 영향이 음향 공명없이보다 음향 공명과 공동 흐름에서 더 큰 것을 정성적 합의를 발견했다. 이는 난류 전이가 발생하는 음향 공진을 통해 공동 흐름에 대해 일관성의 감소로 인한 음압 수준이 더 커지기 때문입니다.

또한, 본 계약은 캐비티 톤에 대한 음원의 강도 및 일관성의 효과를 추정하는 현재의 방법이 합리적임을 보여준다. 실험 [14]는 도 2에 설명된 바와 같이 150 mm× 75 mm의 단면을 가진 직사각형 시험 단면을 가진 흡입형, 저잡음 풍동을 사용하여 수행하였다. 프리스트림 난류의 강도는 0.6% 미만이었고 프리스트림의 불균일성은 30 m/s의 프리스트림 속도에서 ±0.1% 미만이었다.